2025-12
1.在副励磁机连接板导电杆内部安装了M10螺母，防止导电杆在运行中松动。2.对副励磁机接线板防护罩进行改造，改为透明有机玻璃板防护罩，便于检修及运行人员日常巡视检查和测温。3.加强副励磁机引出线接头部位的巡视检查工作，运行人员每班用红外线测温仪（红外线成像仪）测量引线接头部位温度，并做好记录。4.利用机组停备机会，对副励磁机引出线接头的松紧程度进行检查，并测量直流电阻值与修后直流电阻值进行比较，若直流电阻值有变化，应查明原因并进行处理。5.加强对其他发电机副励磁机引出线接头部位的巡视检查工作，待机组停机时，在副励磁机连接板导电杆内部安装M10螺母，防止导电杆在运行中松动。同时加强对其他发电机副励磁机内、外部引出线接头的松紧程度进行检查，防止类似事件再次发生。并对接线板防护罩进行改造。
2025-12
首要问题是确定要采取何种有效措施保护发电机转子过电压，第一步得分析发电机转子过电压基本原因，然后再根据不同过压原因，针对性的采用相应保护措施，才是解决问题的有效方法。定子出线短路或遭雷击等产生故障过电压定子绕组出线短路、接地，定子侧产生各种故障过电压，这些过电压会经过定子绕组及转子励磁绕组间的耦合，或者励磁变压器初级与次级间的耦合，感应到转子回路。发电机异步运行时产生滑差过电压同步发电机在运行中失磁，会使转子在高于同步转速下异步运转，靠阻尼绕组的作用变成异步发电机。在有功负荷突然变化时，功率角发生突然变化或发生失步振荡的过程中，也有暂时的异步运行。这时转子励磁绕组LQ的导体与定子电流产生的旋转磁场间有相对运动，导体切割磁力线产生感应过电压，此过电压是一个正弦波，其幅值：Ehm=2 ×4. 44f2wΦkw异步运行时转子滑差感应电压的电频率，一般为几到十几个Hz；X-LQ的串联匝数；定子电流产生旋转磁场的主磁通，Kw - LQ的绕组系数。由于LQ的匝数X较多，故Ehm较大，根据我国现有普通水电站的装机容量分析，Ehm可以达到上十万伏。定子三相负载不对称或非全相运行时产生不对称过电压发电机定子三相负载不对称或一相断路（非全相）运行时，定子三相电流不对称。根据对称分量法的分析，一组不对称的三相电流， 可以按照一定的方法分解成三组对称的三相电流， 分别为正序分量电流、负序分量电流及零序分量电流。这三组对称的电流流过发电机定子三相在空间相隔 120b电角度的绕组，将分别产生各自的磁场。由矢量分析可知，零序电流产生的合成磁场为零，而正序及负序电流产生的合成磁场分别在空间作正向及反向的同步转速旋转，称作正序及负序磁通。而转子绕组LQ是以正向同步转速旋转的，它与正序磁通相对静止而与负序磁通以两倍同步转速相对运动。该过电压的幅值 f 1= 100 Hz 为定子不对称电流产生的负序磁通。
2025-12
在从事继电保护的工作汲取大量经验的同时再结合大量的工程实践，我认为在实际工程实施时，针对发电机转子过压问题必须采取针对性的保护措施，现分别阐述如下：换相过电压的保护，由于其产生的频率高达300 Hz而且又是长期连续如此，因此用ZnO压敏电阻来吸收效果并不理想。这主要是因为ZnO 要求长期的荷电率必须限制在0.6 以下，即意味着不能采取频繁而连续地导通吸能，否则ZnO压敏电阻容易出现老化，漏电流上升，最终导致其寿命会大大缩短。因此国内有些单位应用ZnO作尖峰吸收器时，都把ZnO的压敏电压取得很高，用意是以此降低荷电率。这仅仅为了保护 ZnO 自身安全，而对于其他相关设备的保护作用并不佳，甚至是形同虚设。根据上述关于换相过电压产生的原因分析可见，其产生的源头在励磁变的漏感及线路电感，因此选择从头拦截相对来说效果会比较好。如果有多台整流柜并联运行，建议在总交流进线处集中设一组 GRC 即可。这是因为换相过电压的产生只决定于并联桥臂中最后截止的那只可控硅， 而与并联桥臂的多少并无多大相关性。在可控硅换相t3~ t4阶段，LB次级绕组任意二相电流突变产生过电压时，都可以经过二极管D1~ D6对电容C充电，从而得到缓冲，降低了di/dt，限制了过电压。t4 时刻后，C上的电荷向电阻R释放，等待下一个周期再次吸收。二极管D1~ D6 的作用是：首先是可使三相共用一组R、C，这样可以比较有效地节省体积较大、价格较高的高压电容；其次是防止C上的电荷向励磁回路释放，避免在可控硅换相重叠瞬间二相短路时电容C突然放电产生极大的di/dt，损坏可控硅管；再次是可以避免电容C和回路电感产生振荡。操作过电压、故障过电压、滑差过电压、不对称过电压等的保护，以上这四种过电压，均不是长期连续而只是偶然发生的，因此非常适合采用ZnO压敏电阻来进行保护。这主要是由于ZnO有优良的非线性伏安特性，一方面在大电流冲击下残压不高，保护特性较好；另一方面在过电压消失后，ZnO的续流迅速大幅度下降到 mA 级， 可以使过电压保护跨接器中的可控硅管自行关断。但是进口的跨接器采用SiC 作为吸能元件，这种元件漏电流大，过电压保护动作后不能实现自行关断， 必须采取停机复归，或者用熄灭线、瞬时逆变等复杂的操作后才可以复归，其可靠性相对较低，故很多进口的SiC跨接器大部分都改成ZnO跨接器，这种类型的过电压保护器在我国现已普遍推广使用。其工作原理如下：正常运行时不通，正向励磁电压被KP阻隔，反向虽然有二极管KP导通，但励磁电压反向峰值很低。因此D电阻RV承受电压不高，荷电率很低，可以保证其拥有长期的工作寿命，不易出现老化等问题。正向过电压袭来时，通过分压电阻R，使触发器CF动作，输出触发脉冲使KP触发导通，RV立即接人转子回路导通吸能限压；过电压消失后，RV的续流即下降到mA级，小于KP的维持电流，KP自行截止，跨接器复归关断。反向过电压由二极管D导通限压，同样自动恢复截止。正向过压保护动作电压值可以通过改变R1的阻值来整定，调整起来比较方便。
2025-12
根据无功就地平衡的原则，电网在某些情况下要求发电机进行进相运行，以补偿无功进行调压，发电机进相运行具有较强的调压作用。但是在进相方式下，发电机本身的稳定储备系数减少，这对发电机来说存在着潜在的危险，主要体现在发电机的静态稳定性方面；另外进相运行时，发电机端部漏磁场引起的构件发热问题变得严重，同时发电机的励磁系统是否适应进相运行的要求也需要确定。静稳定对进相范围的限制。发电机的静稳定性与发电机电势大小成正比。当发电机进相运行时，发电机电动势下降，使其静稳定性亦下降，所以要确定发电机静稳定性对进相范围的限制。发电机定子端部温升对进相范围的限制。发电机转子磁动势与定子磁动势共同作用在发电机定子端部形成的漏磁场，切割定子端部铁构件与定子端部铁芯，造成涡流损耗，引起定子端部发热。进相运行时，由于转子磁动势减小而与定子磁动势在定子端部互相抵消的作用减小使合成漏磁通变大，从而使涡流损耗加大，造成定子端部发热加剧。所以要根据允许的定子端部温度来限制进相范围。同时，在发电机组厂用系统采用高厂变提供的时候，由于进相运行，使发电机机端电压降低，从而使厂用6kV系统跟400V系统电压降低，影响厂用系统的运行安全，所以在实际进相运行时也要考虑进相运行对厂用系统电压的影响。进相试验应从以上三个方面来考核发电机进相运行的允许范围，确定发电机实际运行时的进相深度，从而给今后机组的进相运行提供依据。
2025-12
判断不对称运行应将多种表计结合起来，不得以一种表计为准。要清楚发电机正常运行负序电流一般指示多少，本发电机从并网到满负荷时负序电流变化多大，掌握本机组正常运行时的基准值。当系统中有较大的单相负荷时，并网中的发电机互相分担，同时单相负荷占总发电机负荷比例小，负序电流增加不明显。当系统有不对称短路时，距短路点近的发电机，负序电流能出现报警，此时发电机三相电流差指示明显，随故障切除而消失。主变高压侧某相接触电阻增大，发电机一相电流大，两相电流小；发电机一相线圈断股或开焊一相降低，其它两相不变。此现象负荷越高越明显。发电机主开关发生非全相，未经主变升压的主开关，断一相则一相无电流；经主变升压的主开关非全相，断一相发电机电流一相大两相小，两相跳开主变中性点接地时，发电机两相有电流，主变中性点不接地时，发电机三相无电流。
2025-12
负荷不对称若静子三相电流差不超过Ie10%或负序电流不超Ie6%，但接近标准值时，可适当降低负荷，保持发电机静子三相电流不超额定值，迅速查找原因。同一母线上几台发电机负序电流同时增加，且各相电流变化一样，为系统负荷不对称或不对称短路引起，一般在短时内经系统调整可恢复。发-变回路内一相阻抗发生变化当主开关一相触头接触电阻增大、母线刀闸一相接触不良、主变分接头一相触头接触电阻增大、发电机某一相线圈断股或开焊等情况发生后，表现为同一母线上某一台发电机负序电流明显增加，其它机组增加很少，且各相电流变化与负序电流大的机组相反。若发电机电流指示为一相降低，另两相升高，同时可能伴有机冷水含氢增加，降负荷后三相电流差基本不变，则为发电机故障引起，应立即将负荷降至零解列停机；若发电机电流指示为一相高两相低，降低负荷后三相电流差也降低，则为主变高压侧故障，有条件的可用旁路转代主开关，区分是否主开关、母线刀闸故障引起，否则尽快安排停机处理。发电机主开关非全相发电机的主接线方式有：a发-变单元接线公用主开关；b发-变单元接线，发变之间有开关；c发电机与变压器公用主开关直配线；d桥形接线。因为对于后三种接线方式发生非全相都容易处理，本身开关无法操作时，可立即将上一级或线路对端开关拉开即可，因此本文主要阐述对第一种接线方式发生非全相时的处理方法。运行时非全相。对于各相没有辅助接点的开关，不论运行中跳开几相，机构已经动作，DEH或同步器调速系统会立即将有功负荷降至零，只要迅速将无功降至零，就能保证静子电流为零，再进行重新并网或用母联开关串代解列即可；而对于各相有辅助接点的开关，只跳开一相，DEH不会动作，必须立即手动将负荷降至零，保持3000转和灭磁开关在合位。但若是发电机变压器故障保护动作跳闸起非全相，灭磁开关也跳闸，对于各相有辅助接点的开关，失灵保护可能动作，而对于各相没有辅助接点的开关，失灵保护将无法启动，值班员必须按失灵动作结果，迅速拉开发电机所在母线上所有进出线开关，将故障开关隔离后恢复母线及线路。并列时非全相。因有功负荷很小，应迅速将无功调至零，将主开关手动拉掉，处理后再重新并网；若因操作机构或回路故障，无法操作时，则立即保护发电机静子电流为零，迅速用母联开关串带解列，将故障开关隔离，恢复母线。解列时非全相。应立即联系汽机挂闸，维持发电机3000转，保持发电机静子三相电流为零，若检同期将断开相能并上，用旁路开关转代解列。若并不上用母联开关串带解列。若汽机无法挂闸，随差转速下降负序电流增加，若非全相或负序过流保护动作启动失灵，发电机所在母线所有进出线开关跳闸，将故障开关隔离后，恢复母线及线路运行。对于各相开关没有辅助接点的开关，开关机构跳开后，失灵保护不会动作，负序过流保护也不会将未断开相跳开，发现非全相且汽机无法挂闸时，不需待负序电流保护动作即按失灵保护动作结果处理。恢复备用时非全相。机组恢复备用时，回路刀闸全部合上后，发电机将非全相反送电，发电机出现电流，负序电流也有指示，因此时的开关操作保护都在停运状态，无法动作和报警，处理的唯一办法是按失灵保护动作结果处理。
2025-12
考虑到发电机是一个非线性强、工况多变的复杂对象，要想提高励磁系统的控制品质和鲁棒性能，有效措施是采用非线性控制理论和方法。随着非线性控制理论的不断发展，在电力系统控制中的应用越来越广泛，各种非线性励磁控制也迅速发展起来，主要有以下几种励磁控制方法：（1）李雅普诺夫函数法。该方法以李雅普诺夫第二稳定性理论为基础，通过构造能反映机组运行规律的李雅普诺夫函数，并以其作为最小目标设计控制律。该方法直接考虑了励磁系统的非线性特性，原理简单，易于掌握，然而具体设计中的李雅普诺夫函数不易得到，在工程应用中面临着限制。（2）反馈线性化法。反馈线性化法包括微分几何法、直接大范围线性化和逆系统方法等若干种设计手段。微分几何法利用微分几何这个数学工具，通过合理的坐标变换找到非线性反馈规律，引入虚拟控制量将非线性系统映射为一个线性系统，适合于仿射非线性系统。（3）H∞励磁控制：该控制方法是一种综合考虑控制系统的鲁棒性和目标函数最优的控制方法，以某运行区问的性能指标为目标函数，设计的参数具有更低的灵敏度，控制器具有较强的鲁棒性能。（4）变结构励磁控制：变结构控制鲁棒性强，通过滑动模态切换控制，强制系统在滑面上运行以使系统镇定。基于平衡点处近似线性化模型设计了VSC励磁控制器，该控制器具有一定的鲁棒性能，但平衡点处近似线性化模型决定了它不能从根本上解决电力系统控制器的鲁棒性问题，采用基于反馈线性化模型的非线性变结构励磁控制，并采用附加励磁的控制方式，提出了同时改善发电机功角稳定和电压动态特性的变结构励磁控制设计方法。（5）自适应励磁控制：自适应控制通过连续测量控制对象的动态特性，与所希望的动态特性相比较，从而判断励磁系统运行状态并选择预设的控制参数，该方法能有效地解决励磁控制器对运行工况变化的鲁棒性问题，控制性能较好。（6）智能励磁控制方法：随着智能控制理论与方法的不断发展，以模糊逻辑控、神经网络控、专家系统控制为代表的智能控制方法在电力系统中得到了广泛的研究和应用，已成为控制领域最重要的一个发展趋势。模糊控制无需建立对象的数学模型，具有较强的鲁棒性，控制机理符合人们对工业过程的直观描述和思维逻辑，是解决对象非线性特性的一种有效途径。现在已经形成了许多种基于神经网络的控制器设计方法。基于模糊自回归滑动平均模型的自组织稳定器、自适应自调整模糊励磁控制器将神经网络控制应用于发电机励磁系统的设计，利用神经网络控制算法来设计智能励磁控制器，取得了较好的性能和效果。
2025-12
发电机的励磁系统和调速器是发电机综合控制的重要内容，只有励磁系统控制而没有良好的调速器控制则不能从根本上提高电力系统的暂态稳定性；相反，只有调速器而没有性能良好的励磁控制器的共同作用，也不能达到理想的控制效果。因而励磁系统与调速器的综合控制成为发电机组控制的主要发展趋势。综合控制器的一路输出控制发电机励磁电流，一路输出控制汽轮机汽门开度，实现对发电机频率、有功功率、端电压、无功功率、电流、功角、磁通等运行变量的控制。发电机的励磁系统和调速器的综合控制一直是发电机控制中的研究热点，现代控制理论也广泛应用于发电机组的协调控制。智能控制作为一个学科分支只有二十余年的历史，目前其理论体系还处于不断完善的过程中。智能控制技术在发电机系统中的研究与应用，总的来看，还处于不断上升和发展的阶段，仍有不少需要解决的问题，如：智能控制器的非线性处理能力、控制算法的复杂程度、控制的实时性、鲁棒性等。建立符合实际的发电机系统数学模型，采取既符合理论、又适用于工程实际的智能控制理论和方法，对发电机系统进行有效、高质量的调控，对现代电力系统的安全稳定运行也同样非常重要。结合发电机系统这个实际对象，将先进智能控制策略引入到发电机系统中来，应用智能控制技术的成果，如模糊控制、神经网络控制、支持向量机控制，将是今后发电机系统控制的一个主要发展方向，具有十分重要的应用价值。
2025-12
（一）积极转变发电机的维护理念，明确维护目标水力发电厂发电机的维护与电厂的安全运行密切相关，所以不论是电厂的管理层还是基层的普通职工，都应积极转变观念，树立全员参与、全过程管理的现代维护理念。同时，明确发电机维护的目标，针对维护目标建立有效的维护计划，并以科学的管理目标作为指导，结合水力发电厂发电设备的具体情况、员工的工作需求、投入维护的资金量，做好发电机的维护工作。（二）落实岗位问责制度和奖惩制度水力发电厂在发电机的维护中，应当按照岗位责任制的原则，明确划分各工作的具体职责，建立并落实岗位问责制度和奖惩制度，这样既能在一定程度上提高工作人员对发电机委会工作的重视程度，提高日常维护工作的效率，其最终目的是确保水力发电厂发电机正常运行。（三）水力发电站发电机组的维护要点第一，发电机应保持各固件都处于紧固状态，并确保部件能够灵活转动。所以，发电机每运行50至100小时，必须给滚动轴承加注润滑脂；运行2500至3000小时，应检查连轴器，并更换易损部件，例如皮带、胶圈等；定期检查水封和挡水板；每2到3年大修一次，大修期间应更换联轴器销、轴承等部件。第二，发动机组运行时，要确保调速器油压表的指示和压油槽油压表的指示不能相差过大；导水叶的开度限制应为发动机的最大出力限制；定期切换油泵和导轴承油泵；定期清扫轴承润滑水的过滤器；定期给调速器的各杠杆的连接处注油。第三，在发动机组的停机过程中，尽量缩短低速运行的时间。当转速下降到额定转速的35%到40%，即可拉闸制动。四、水力发电厂发电机检修和维护需要注意的几个问题第一，发电机的检修和维护工作要从客观实际出发，有计划、有步骤地完成。各水力发电厂要根据自身的设备状态、人员素质、管理水平、资金投入等因素，先选择试点开展，再逐步推广到全厂。第二，树立明确的检修和维护目标，即利用最低的检修、维护成本，确保发电机具有最大的可靠性。在积极探索状态检修的同时，还有预防因盲目延迟检修，造成发电机的失修。第三，水力发电视一项复杂的、系统化的工程，所以，要做好发电机的检修和维护工作，就必须从水力发电厂的整体出发去考虑。第四，制定相应的技术标准和优化水轮发电厂的管理制度。建立或健全水力发电产发电机的检修和维护章程后，检修和维护工作就会变得有章可循、有法可依，最大限度地确保发电机的正常运行，防止诸如盲目停机检修等情况的发生。第五，充分利用计算机监控系统。尤其在发电机的检修诊断过程中，计算机控制系统的利用可以起到避免布线、节省投资等作用。第六，重视对技术人员的培训，提高发电机检修和维护工作的规范程度。做好技术资料、检修维护记录的整理工作，为发电机的检修和维护工作做好准备。第七，科学技术是第一生产力，也是做好发电机的检修和维护的基础和保障。因此，水力发电厂应加大都新技术、新设备的投资力度，引进先进的技术和设备，做好技术改革和设备更新工作。
2025-12
1.故障分析发电机转子回路一点接地时，因一点接地不形成电流回路，故障点无电流通过，励磁系统仍保持正常状态，故不影响机组的正常运行。当转子回路一点接地故障不能消除，并且出现新增接地点时转子一点接地转换为转子两点接地，由于转子两点接地时，转子电流增加很多，造成励磁回路设备过热甚至损坏。如果其中一点接地发生在转子绕组内部，部分转子绕组也要出现过热。另外，转子两点接地使磁场的对称性遭到破坏，故机组产生强烈振动，特别是两点接地时除发生刺耳的尖叫声外，发电机两端轴承间隙还可能向外喷带火苗的黑烟。为此，发电机发生转子两点接地时，应立即紧急停机。为了避免转子两点接地故障的出现，对发电机转子一点接地故障应及时处理。故障发生后我们对发电机转子一点接地发生的可能做了系统的分析，最后认为发生发电机转子一点接地故障主要有以下几种可能：1）转子接地保护误动作；2）发电机碳刷、滑环由于碳粉累积造成接地；3）转子与灭磁开关连接电缆绝缘损伤造成接地；4）空冷器漏水造成发电机转子受潮绝缘降低；5）转子线圈引出线槽口绝缘受损造成转子线圈和大轴连接造成接地；6）小动物窜入励磁回路，励磁回路脏污等造成转子接地。2.转子一点接地故障处理2.1 在机组正常运行时首先用万用表测量转子正、负极对地电压，经测量发现转子正极对地电压为90V，负极对地电压为-60V，说明发电机转子负极绝缘确实有损伤。2.2 停机后将转子出线电缆断开，用500V摇表分别测量发电机转子和转子引出电缆绝缘电阻，经测量电缆绝缘在500兆欧以上，发电机转子线圈绝缘电阻为0.2兆欧。确认发电机转子有接地，且接地点在发电机本体。2.3 对空冷器加压检查空冷器室无漏水、渗水现象。2.4 清理碳刷、滑环碳粉后再次测量绝缘其绝缘电阻值没有提高。2.5 检查转子线圈引出线槽口处发现槽口处累积大量碳粉，清理碳粉后发现发电机转子负极引出线有部分绝缘受损，有部分引出线裸露在外面，经分析认为由于槽口处引出线绝缘受损，在运行过程中碳粉长期累积，引出线经过碳粉和大轴连接操作转子线圈接地。经过对槽口处的引出线用环氧树脂重新浇灌，再次测量转子绝缘其电阻值达到319兆欧，满足了绝缘要求。发电机再次并网后运行正常，转子一点接地报警消除。至此发电机转子一点接地故障得到了彻底的根除。
2025-12
系统简单，易于维护，安全性好由于空冷技术的系统比较简单，并且冷却介质为空气，不需要介质的补充，也不需要水处理以及制氢等设备，简化了操作环节。并且由空气作为冷却介质，不会发生爆炸的危险。在空冷设备停止运转的情况下，也不会影响到发电机的运行，具有很高的安全性。在日常的维护工作，比较简便，所以在汽轮发电机中应用的比较普遍，并且得到了迅速的发展。经济性高在空冷汽轮发电机运行的过程中，不需要使用额外的辅助系统，减少了投资，并且在运行的过程中，运行费用和维护费用都比较节省，降低了成本投入，提高了经济性。在科学技术的快速发展下，对汽轮机发电机的空冷技术进行了改进，相对于以前来讲在效率上有很大的提高，提高了经济性。由于我国的空冷技术相对于国外来讲还比较落后，所以对于空冷技术进行研究具有非常重要的意义，对我国的工业发展有促进作用。
2025-12
在汽轮发电机运转的过程中，会产生一定的损耗，严重的影响到发电机的性能。尤其是在大容量的汽轮发电机中，由于机器的运转，会产生大量的热量，主要是增加了线圈的热量，由此线圈的绝缘寿命受到影响。在热量的影响下，发电机的机械强度会受到影响，由此引发的热变形和热应力对发电机都有很大的负作用。所以说在对空冷汽轮发电机进行研究的过程中，主要应该通过冷却技术，降低铁损耗、铜损耗之外，还要降低发电机的机械损耗，以高效的冷却技术将发电机的温度控制在限定的范围内。其中很大部分的机械损失是由通风冷却造成的，在冷却风扇运转的过程中，会消耗大量的机械能，然后在转化为热量，从而加速了机械损耗。为了降低机械损耗，需要对通风冷却技术进行优化，主要从降低冷却风扇的动力损耗方面来进行。风扇作为发电机通风冷却系统的耗功元件之一，它由转子驱动，消耗一定的机械能，再将所消耗的大部分机械能转换为冷却气体的势能和动能的同时，部分由于风扇与气体摩擦转换为热能。在其他条件相同的情况下，由于空气密度大于氢气密度，而为了达到同样冷却效果，空冷与氢冷相比，前者需要更多的冷却介质。因此，空冷汽轮发电机的风扇与空气之间的摩擦损耗要比氢冷汽轮发电机大得多。对空冷汽轮发电机而言，提高其风扇的效率尤为必要。为此，国内外有关学者和技术人员都试图进一步提高空冷汽轮发电机冷却风扇的性能。
2025-12
在工业发展的需求下，大容量的汽轮发电机成为发展的主要趋势，对于工业生产来讲具有非常重要的作用。在汽轮发电机的容量增大的情况下，需要对温度进行进行控制，以保证发电机可以稳定的运行。空冷技术的研究对于汽轮发电机具有重要意义，可以很好的控制温度。但是从现有的技术来看，还存在很多的问题，影响到空冷技术的发展，所以要根据实际情况，不断的对其进行改进。对技术人员进行培训，学习国内外先进的技术理念，为空冷技术的研究创造有利的条件。利用空冷技术对汽轮发电机进行冷却有利于工业生产的发展，从而促进经济建设，所以要对其进行研究。大型空冷汽轮发电机通常采用水-空冷却器，其空侧的散热能力是决定冷却器性能的关键。水-空冷却器空侧一般采用肋片结构，但它们存在许多缺陷：紧凑性差，适用范围有限等。因此，采用穿片式肋片结构是提高水-空冷却器性能的有效途径。由于穿片式冷却器的传热和阻力特性与翅片结构以及管束布置形式等因素密切相关，为此国内外研究者对不同结构的穿片式冷却器的传热和阻力特性进行了深入的研究，但因不同研究者研究的翅片管束布置形式、翅片结构和试验工况不同以及对影响管束传热特性和阻力特性的各种因素没有进行系统全面的研究，造成研究成果的应用存在一定的局限性，采用不同的计算方法所得的结果差异较大，故有必要对其传热特性及阻力特性进行进一步实验研究和分析。
2025-12
发电机转子的绝缘电阻检测、接地保护和温度测算都需要测量转子的电压，对于无刷励磁系统，因为转子励磁回路随着发电机旋转，所以转子电压的测量比较困难，不能直接从静态的位置获取，现在最常见的方法是在发电机励磁端配置一套与发电机同轴旋转的测量滑环装置，通过碳刷与正、负极滑环接触将转子的电压引出，再接到转子测量和保护装置。由于该回路只供测量转子电压和检测转子接地故障使用，所以电流很小，滑环和碳刷不存在打火问题，并且碳刷数量不多，尺寸也可以做得较小，产生的碳粉也很少。因此，该方法具有简单安全、维护量少的优点。另外一种方法是在发电机转轴上安装一套随着发电机旋转的红外线转子电压测量装置，将转子电压信号进行编码，经红外线发送到静止的红外线接收装置，再由接收装置解码并转换为其它装置可用的信号。虽然这种装置实现了不接触式的测量，但发电机转子接地故障检测和保护装置通常采用乒乓式原理，必须采用接触式的接线对转子回路进行检测，所以红外线这类非接触式的转子电压测量装置无法满足转子接地故障检测和保护的要求。
2025-12
根据对发电机的分析，我们发现，当发动机转速处于怠速状态时，恰好位于发电机的电磁噪音高峰区。（1）通过适当减小皮带轮直径，可提高发电机的转速，使发电机的转速避开高噪音区域，恰好位于噪音谷区。（2）增加转子上极爪的倒角可减少噪音；增加定子与转子间的间隙可减少噪音。但在一个特定产品平台上，该参数已处于最佳状态并已基本定型。一般不再作变更。（3）电磁噪音现状分析，根据电磁噪音产生的原理，要降低某一转速段的电磁噪音，最有效的方法是降低该段转速时的输出电流。调整转子绕组参数，降低绕组安匝数。调整定子绕组参数，降低定子电感量，降低低速时的感应电势。确定改进方案：方案一：调整转子绕组参数，重新设定铜线的线径，确保绕组在直流电阻基本不变的情况下，相应改变绕组的匝数，以达到降低绕组安匝数的目的；调整定子绕组参数，采取调整线径，调整匝数，降低定子电感量。方案二：减小皮带轮直径，可提高发电机的转速。
2025-12
大型汽轮发电机励磁系统主要包括三种励磁系统即直流励磁机励磁系统、三机励磁系统和自并励静止励磁系统。但是前两者存在着以下问题，因此在许多发电厂励磁系统已逐渐改造为自并励静止励磁系统。（一）直流励磁机励磁系统普遍存在的问题直流励磁机励磁系统虽然简单可靠、设备投资及运行费用较少，但由于滑环和碳刷之间总是存在接触不良等原因引起运行中励磁机内部长期打火，有时甚至会出现火花太大导致发电机不能正常工作。并且其维修量很大，设备运行稳定性较差，检修时还必须停机。（二）三机励磁系统普遍存在的问题三机励磁系统的励磁电源取自同轴的交流主励磁机，并且不受电力系统运行情况的影响，工作可靠。但是要调节发电机励磁电流，必须先调节交流主励磁机的励磁电流，存在“时滞”。因此其励磁系统较为复杂，机组轴系稳定性受到很多的限制。
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